由纖維與基材的楊氏模數及纖維的體積分率，以混合法則估算複合材料的楊氏模數。纖維方向使用等應變（並聯的彈簧）的式子，垂直纖維的方向使用等應力（串聯的彈簧）的式子。預設值是將碳纖維（230 GPa，1.80 g/cm³）以體積分率60 %加入環氧樹脂（3.5 GPa，1.20 g/cm³）的單向材，纖維方向約為139 GPa，垂直方向約為8.6 GPa。
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等應變式與等應力式是楊氏模數上限與下限的估計。實際的垂直方向楊氏模數常比等應力式稍大，會以Halpin-Tsai式等加以修正。短纖維或粒子分散的材料、含孔隙的材料，會偏離這些值。
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平行纖維拉伸時，纖維與基材像並聯的彈簧一樣伸長相同的量。由於應變相等，整體的應力是以體積分率加權的平均，得到 E₁ = VfEf + VmEm。預設值為 0.60 × 230 + 0.40 × 3.5 ≈ 139 GPa。此時負荷中由纖維承擔的比例為 VfEf/E₁，預設值約為99 %。即使纖維的體積只有一半左右，纖維方向的剛性與強度幾乎由纖維決定。
垂直纖維拉伸時，纖維與基材像串聯的彈簧一樣承受相同的應力，應變按體積分率相加。因此 1/E₂ = Vf/Ef + Vm/Em，柔軟基材的影響很強。預設值為 1/(0.60/230 + 0.40/3.5) ≈ 8.6 GPa，約為纖維方向的16分之1。在相同體積分率下比較，等應變式給出上限，等應力式給出下限（Voigt與Reuss界限）。
混合法則使用的是體積分率。製造時常以纖維的質量分率管理，因此以密度換算：Vf = (Wf/ρf)/(Wf/ρf + (1 − Wf)/ρm)。碳纖維（1.80 g/cm³）與環氧樹脂（1.20 g/cm³）時，質量分率70 %相當於體積分率約61 %。纖維的密度比基材大時，體積分率小於質量分率。沒有孔隙時，複合材料的密度為 ρ = Vfρf + Vmρm。
以相同重量比較有多剛，使用比剛性 E/ρ。鋼（210 GPa，7.9 g/cm³）約為27 GPa/(g/cm³)，鋁合金與鈦合金也幾乎相同。預設值的CFRP在纖維方向約為89 GPa/(g/cm³)，是3倍以上，但在垂直方向約為5.5，比鋼小。決定彎曲剛性而選擇最輕的梁時，指標為 √E/ρ，鋼約為1.8，預設值的纖維方向約為7.6。實際零件以改變纖維方向的層疊層來補足方向性的差異，因此比剛性的優勢會比這個值小。
正確答案：A. 平行纖維拉伸時以等應變式、垂直纖維拉伸時以等應力式近似
平行纖維拉伸時，纖維與基材像並聯的彈簧一樣伸長相同的量，因此等應變式 E₁ = VfEf + VmEm 成立。垂直纖維拉伸時，纖維與基材像串聯的彈簧一樣承受相同的應力，因此以等應力式 1/E₂ = Vf/Ef + Vm/Em 近似。在相同體積分率下比較，等應變式給出楊氏模數的上限，等應力式給出下限（Voigt與Reuss界限）。平行時用等應力式、垂直時用等應變式的選項，是把平行與垂直弄反的錯誤。單向材的楊氏模數在纖維方向與垂直方向差異很大，與方向無關的說明也是錯誤的。實際的垂直方向楊氏模數，常比等應力式稍大，會以Halpin-Tsai式等加以修正。
正確答案：A. 約5.8 GPa
在垂直纖維的方向上，視纖維與樹脂串聯排列而承受相同應力，使用 1/E₂ = Vf/Ef + Vm/Em。1/E₂ = 0.50/72 + 0.50/3.0 = 0.00694 + 0.1667 = 0.1736 GPa⁻¹，因此 E₂ = 1/0.1736 ≈ 5.76 GPa，約5.8 GPa。約37.5 GPa 是以等應變式 0.50 × 72 + 0.50 × 3.0 求得的纖維方向楊氏模數。約0.17 GPa 是忘了取倒數的值。垂直方向的楊氏模數只停留在接近柔軟樹脂楊氏模數的值，僅為纖維方向的約15%（約6.5分之1）。單向材不用於在垂直方向受力的零件，原因就在這裡。
連續纖維的單向材平行纖維拉伸時以等應變式、垂直拉伸時以等應力式近似。粒子分散材料或短纖維材料的楊氏模數，通常落在兩個式子之間。
纖維方向的強度，有時使用纖維斷裂應變下基材的應力，以 σc ≈ Vfσf + Vmσm′ 估算。不過強度受缺陷、界面黏著與纖維長度（臨界纖維長度）的影響很強，吻合程度不如楊氏模數。
施加相同的平均應變時，材料內部的應變分布會使彈性應變能最小（最小位能原理）。均勻的應變（等應變）只是可能的分布之一，因此由它計算的能量，也就是等應變式的楊氏模數，會在真實值以上。實際上柔軟的基材應變較大，使能量降低。同樣地，假設均勻的應力時，餘能會在真實值以上，因此等應力式給出下限。兩相的蒲松比相等時，這兩個式子才是楊氏模數嚴格的界限；若不相等，單向材纖維方向的楊氏模數有時會稍微超過等應變的值。單向材的纖維方向實際應變幾乎均勻，因此等應變式吻合得很好。